１ 问题的提出
当水工建筑物修筑在地震烈度７°（含７°）以上区域时，应进行抗震计算，以保证工程的正常运行。为做好水工建筑物抗震设计，水利部先后两次编制《水工建筑物抗震设计规范》，即ＳＤＪ－７８（试行）和ＳＬ２０３－９７。
２ 地震主动动土压力计算
《水工建筑物抗震设计规范》ＳＬ２０３－９７中给出的地震主动动土压力代表值计算公式为：
式中 Ｆｅ——地震主动动土压力代表值
ｑｏ——土表面单位长度的荷重
Ψ１——挡土墙面与垂直面夹角
Ψ２——土表面和水平面夹角
Ｈ——土的高度
γ——土的重度的标准值
φ——土的内摩擦角
θｅ——地震系数角
δ——挡土墙面与土之间的摩擦角
ζ——计算系数，动力法计算地震作用效应时取１．０，拟静力法计算地震作用效应时一般取０．２５，对钢筋混凝土结构取０．３５并规定，公式中的Ｃｅ应取式（２）中按“＋”、“－”号计算结果中的大值
３ 墙后填土为水平面时主动土压力系数应小于１
主动土压力按库伦理论计算，墙后填土是砂土，只有内摩擦角φ，没有凝聚力Ｃ（若考虑凝聚力Ｃ的影响，则通过加大内摩擦角的办法，即采用“等值内摩擦角φ０”将凝聚力Ｃ包括进去），因此主动土压力系数是与土的内摩擦角φ密切相关的。在墙后填土为水平面，砂性土内摩擦角φ为１５°～５０°时，主动土压力系数应小于１。
３．１ 地震主动动土压力系数Ｃｅ计算公式中的
明显不合理
在ＳＬ２０３－９７中４．９．１条地震主动动土压力公式中，主动土压力系数Ｃｅ值的大小关键在于
，规范要求取“＋”、“－”号计算结果中的大值。此种提法不妥，因为采用时，Ｃｅ值肯定会大于１。
（１）地震主动动土压力与静土压力计算不同，在于水工建筑物遭遇地震时主动动土压力要考虑地震系数角θｅ的影响，θｅ是随着地震烈度的大小而变化，其公式为：
式中 ζ——计算系数，一般取０．２５，对钢筋混凝土结构取０．３５
αｖ——竖向设计地震加速度，应取２／３×ａｈ
现将不同地震列度的θｅ值计算如表１，可供抗震设计时应用。
（２）取地震烈度７°，土的内摩擦角φ为２２°，
可见，Ｃｅ在采用
时，其结果毫无实用价值。
３．２ 动土压力与静土压力比值分析。
地震主动动土压力包括静土压力和动土压力，用两者比值分析地震动土压力系数Ｃｅ采用
（１）利用公式分析
已知地震主动动土压力系数为０．４３１８，而静土压力系数
（２）利用ＳＤＪ－７８（试行）中公式核算
按公式
式中 Ｃｅ——地震动土压力系数，取４．０
Ｃｚ——综合影响系数，取１／４
ｋＨ——水平向地震系数，７°度地震时为０．１
φ——内摩擦角，２２°
Ｅ——静土压力
动土压力与静土压力比值为４％。
（３）利用ＳＬ２０３－９７中４．９．１公式的编制说明近似估算主动动土压力值和其比值。
经过对某工程实例计算后，动土压力与静土压力比值为５％。
４ 计算实例
现用某节制闸翼墙桩基整体稳定实例进行分析，地震主动动土压力经采用不同计算方法，其结果见表３。
已知条件：扶壁式档墙，墙长２０ｍ；墙底宽８．０ｍ，墙后填土水平高度７．５ｍ；填土等值内摩擦角２２°；翼墙墙面与土之间外摩擦角为１１°。墙后水深６．７８ｍ土饱和容重为１８．２ｋｎ／ｍ３，遇７°地震时取地震系数角为１．４６°。
数值。
当墙后填土表面为水平，且墙面无外荷，墙面与垂直面夹角（Ψ或α）为零时，简化计算公式如下：
当ζ为０．３５时，地震角取２．０５°，则Ｃｅ值为０．４３９７，
明计算系数区分０．２５和０．３５实际意义不明显。
５ 结语
（１）经过分析计算，在采用ＳＬ２０３－９７中４．９．１公式进行抗震设计时，地震主动动土压力系数Ｃｅ应只取值计算，这和《堤防工程设计规范》ＧＢ５０２８６－９８、《港口工程技术规范》（１９８７年）、《水运工程建筑物抗震设计》ＪＴＪ２０１－８４及《水工设计手册》第七卷挡土墙部分的规定相一致。
（２）在采用ＳＬ２０３－９７中４．９．１公式时，计算系数不再区分０．２５和０．３５。
（３）建议ＳＬ２０３－９７中４．９．１公式与《堤防工程设计规范》ＧＢ５０２８６－９８中当地震设防时主动动土压力库伦公式相统一。
(
(２)冯国栋等．《土力学地基与基础》[Ｍ
(３)《水工建筑物抗震设计规范》ＳＬ２０３－９７[Ｓ
(４)《水工建筑物抗震设计规范》ＳＤＪ１０－７８[Ｓ
(５)《水运工程水工建筑物抗震设计规范》ＪＴＪ２０１－８４[Ｓ
(６)《港口工程技术规范》[Ｓ
